3.2 多点温度趋势控制
由于熔化部、冷却部的温度波动会不同程度地影响到液流情况。另外冷却部稀释风量的变化和冷却部冷却条件的改变以及冷却部的保温状况的改变，也会引起液流的变化，因此，对于温度的良好控制尤为重要。一般熔窑熔化温度制度的控制采用小炉垛光学温度曲线控制，但在该超薄玻璃生产线，除了采用光学测温表测量小炉垛温度控制温度曲线外，还引入了多点温度趋势控制：采用3#。碹顶热电偶温度(T)来控制热点的温度趋势，保证玻璃澄清均化的正常稳定；采用控制流道温度趋势(T2)来控制冷却部微调风量和液流的表层温度，间接影响玻璃液在冷却部的滞留时间；采用控制冷却部池底热电偶温度趋势(T3)来直接或间接地影响冷却部的玻璃液的物化性质，从而在一定程度影响到液流情况，最终实现熔化的稳定以及玻璃宏观质量不受影响。具体的温度取值见图7所示。
图8所采集的数据取自2002年7月1日～7月31日，每天取固定点时间的温度进行数据分析。从图8可以看出，流道温度(T2)和冷却部池底热电偶温度(T3)总体上波动较小，整月内呈平稳势态，3#碹顶热电偶温度(T )存在小幅的波动，从线性误差分析来看，是在一个均值附近进行振荡。
3.3 热负荷交叉调整控制
在不同拉引量时，为了保证T、T2、T3三点温度的良好控制，就必须对各小炉的热负荷进行重新分配。在整个降低拉引量的过程中，以及在稳定拉引量生产期间，热负荷的交叉调整首先采用了以3碹顶热点温度(T)—— 热电偶温度和光学温度相兼顾的原则，较大幅度调整负荷，随后以冷却部池底温度(T3)小数点后的变化，微调热负荷，同时，也结合流道温度(T2)的变化情况，进行有机的调整，确保进入成形的玻璃温度的真实性。具体的热负荷交叉调整过程如表3所示。
3.4 风油比与火焰气氛兼顾控制
随着拉引量的降低，各小炉逐步实施热负荷交叉调整，因此各小炉的风油比也要伴随热负荷进行适当的调整，除了保证火焰韵正常燃烧外，还必须兼顾各小炉的火焰气氛，使1和2小炉气氛呈还原性，4#和5#小炉气氛呈氧化性。
4 效果对比
在2002年7月1日～7月31日期间，拉引量经历由高向低(233 t/d一150 t/d) 的较大变化。将7月的点状缺陷进行统计，其中每天由熔化引起的如气泡、杂物等缺陷在当天点状缺陷中所占的比例如图10所示。
从图10可以看出，在拉引量大幅变化的情况下，通过采取合理的熔化控制技术，将每天由熔化引起的如气泡、杂物等缺陷，其在当天点状缺陷中所占的比例可以被有效地控制在一个相对稳定的范围内。
5 结语
在超薄浮法玻璃不同品种拉引量变化时，通过采用合理的熔化控制技术，使得熔窑内玻璃液流、玻璃液温度场和速度场基本维持原始的直流流速和流层厚度，保证其在一个较小的范围内波动，不给生产作业和玻璃的宏观质量带来影响，确保超薄浮法玻璃产品质量的连续稳定。
参考文献
[1]华东化工学院，武汉工业大学，等编．玻璃工艺学．中国建筑工业出版社，1964年
[2]华东化工学院，武汉工业大学，等编．硅酸盐工业热工过程及设备．中国建筑工业出版社，1980年
[3]保松申．玻璃熔窑三维数学模拟的应用．玻璃．2001．2
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