(4)混合破坏。
胶片热熔粘结力一般低于玻璃
基体及胶片本体的内聚力，夹层玻璃的破坏表现为脱胶－粘附破坏。从能量角度分析，粘附破坏时外力破坏做的功必须大于界面粘附能并便界面层产生塑性
变形，使界面区生成两个不同的表面—
裂缝(透过玻璃可见为气泡)。结构
粘结破坏的
断裂能的侧定取决于粘结破坏的受力形式。
4.2使用中夹层玻璃粘结层的内应力
热熔粘结成型后夹层玻璃的粘结层存在内应力，这些内应力可能来源于多个方面，
例如:
A甲成型过程中界面存在杂质、微气泡，冷却
固化便胶层产生收缩会在粘结界面形成内应力;
B.玻璃和胶片的
模量、
密度和
热膨胀系数差异甚大，如玻璃热
膨胀系数9.1 x 10
－７，PVB胶片
热膨胀系数为3.51 x 10
－４，相差100０)倍，建筑物室内外的温差可使两层玻璃间产生差动位移并在粘结层中产生
剪应力;
Ｃ.胶片及粘结界面由于吸收或渗人水分
溶胀，压缩在玻璃表面凹陷中的气泡增生，在界面产生新的内应力。
内应力和外力的作用可引起粘结界面层的分子链和分子间的键
断裂，促使固有的缺陷、气泡发展为裂缝，在边部可能集中表现为脱胶，粘结失效的脱胶面积随时间的推移可不断增长和扩展。
4.4夹层玻璃粘结对环境的耐受性
环境条件下胶片粘结层边缘可能发生
水解、
氧化及裂解等化学变化，增塑剂或其它小分子可能迁移，导致胶层变色、
脆化或
龟裂，造成粘结性下降。湿热条件下水分子可通过胶片本体向内部扩散渗透，也可沿粘结界面逐渐侵入，
亲水性的玻璃表面层容易渗透水并侵蚀粘结界面，实验证明水分子沿玻璃界面的渗透比通过树脂层的渗透要快几百倍。水的渗入并逐步向内部扩散可促使胶片溶胀和水解，使“干态”时被压缩的气泡解压并逐步膨胀，导致
粘结强度急剧下降而脱胶，在热、光、
冻融、微生物、
荷载及粘结层交变位移等综合条件下，胶片粘结性下降的进程将进一步加速。
5.封边有效性的试验评估
从以上分析可见，导致胶片脱胶的主要因素是水(含湿气)、热、光照和应力，这些因素在夹层玻璃实用条件下交互作用且不断循环，建立模拟环境的试验条件，观测和检验粘结脱胶的发生和发展，对分析环境条件对粘结的影响和评估封边措施的有效性是最好的方法，但
设备费用昂贵，耗费时间长，数据处理较为复杂。目前可行的标准试验方法的试验条件大多是单因素。为更好的表征封边保护的有效性，可以依据影响脱胶的条件选择多项单因素试验，同时考虑建立包含应力作用的两个因素的试验方法。当然，评估封边材料保护效果的同时，也应测定
粘度、固化速度、涂层厚度等工艺性能，保证其供应状态、外观色泽和可操作性等满足封边处理的应用要求。
5.1可供选择的标准试验方法
a)
耐热水试验
GB 9962规定夹层玻璃产品的
耐热性试验，采用300mm x 300mm试样3个，浸人100～98℃热水中沸煮2小时，检查边缘气泡及缺陷的发生。为检验封边处理的保护效果，本试验可适当增加试样数量，延长试验时间，用气泡及缺陷的数量相对表征。夹层玻璃及其封边处理后的试件经耐热试验后，由外管已可见封边保护的效果(图4、图5)。
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