4.5.1.2地震作用标准值产生的应力
已知qek=0.147(kPa)，
外片玻璃所受的地震作用标准值：
qek1=qekt13/(t13+t23)=0.147×63/(63+63)=0.07(kPa)
内片玻璃所受的地震作用标准值：
qek2=qekt23/(t13+t23)=0.147×63/(63+63)=0.07(kPa)
所以外片玻璃板最大应力(暂未考虑折减系数η)：
σek1=6mqek1a2/t12=6×0.0868×0.07×12002/62=1.46(MPa)
内片玻璃板最大应力(暂未考虑折减系数η)：
σek2=6mqek2a2/t22=6×0.0868×0.07×12002/62=1.46(MPa)
4.5.1.3应力折减系数
θ1=(wk1+0.5qek1)a4/(Egt14)=(1.14+0.5×0.07)×10-3×12004/(7.2×104×64)=26.1
θ2=(wk2+0.5qek2)a4/(Egt24)=(1.14+0.5×0.07)×10-3×12004/(7.2×104×64)=26.1
查表得：应力折减系数η1=η2=0.896
4.5.1.4应力组合设计值
外片玻璃板最大组合应力(考虑折减系数)：
σ1=η1(ψwγwσwk1+ψeγeσek1)=0.896×(1.0×1.4×23.75+0.5×1.3×1.46)=30.64(MPa)
内片玻璃板最大组合应力(考虑折减系数)：
σ2=η2(ψwγwσwk2+ψeγeσek2) =0.896×(1.0×1.4×23.75+0.5×1.3×1.46)=30.64(MPa)
4.5.2玻璃刚度计算
4.5.2.1玻璃等效厚度
te==7.56(mm)
4.5.2.2玻璃刚度
D=Egte3/[12×(1-ν2)]=7.2×104×7.563/[12×(1-0.22)]=2700508(N·mm)
4.5.2.3挠度折减系数
θ=wka4/(Egte4)=2.27×10-3×12004/(7.2×104×7.564)=20
查表得：挠度折减系数η=0.92
4.5.2.4挠度系数
按a/b=0.6，查得四边简支玻璃板的挠度系数μ=0.00867
4.5.2.5跨中挠度
在风荷载标准值作用下，玻璃板跨中挠度：
df=η(μwka4)/D=0.92×(0.00867×2.27×10-3×12004)/2700508=13.9(mm)
5．结构胶计算
5.1结构胶尺寸构造要求
粘接宽度cs≥7mm，粘接厚度ts≥6mm，且2ts≥cs≥ts。
5.2结构胶强度设计值
结构胶在风荷载或地震作用下的强度设计值：f1=0.2(MPa)
结构胶在永久荷载作用下的强度设计值：f2=0.01(MPa)
5.3结构胶粘接宽度计算
结构胶粘接宽度CS取以下两种情况的较大值：
在风荷载和水平地震作用下，结构胶粘接宽度
cs1=(w+0.5qe)a/(2000f1)
在玻璃永久荷载作用下，结构胶粘接宽度cs2=qgab/[2000(a+b)f2]
其中：
w———风荷载设计值；
qe———地震作用设计值；
qg———玻璃重力荷载设计值；
a、b———分别为矩形玻璃板短边和长边边长。
推导：幕墙玻璃在风荷载和水平地震作用下的受力状态相当于承受均布面荷载的四边支承板，其荷载传递如图5.1所示。玻璃板块在支承边缘的最大线均布拉力为(w+0.5qe)a/2，由结构胶的粘接力承受，即：
f1cs=(w+0.5qe)a/2
故cs=(w+0.5qe)a/(2f1)
在重力荷载设计值作用下，竖向玻璃幕墙的结构胶缝均匀承受长期剪应力。胶缝长度为玻璃边长之和，即2(a+b)。胶缝宽度为cs。重力集中荷载设计值为qgab。故：
f1cs×2(a+b)=qgab
cs=qgab/[2(a+b)f1]
当w+0.5qe采用kPa为单位时，须除以1000予以换算。
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